Краткое руководство по охлаждению кольцевых печей

КРАТКОЕ РУКОВОДСТВО ПО ОХЛАЖДЕНИЮ КОЛЬЦЕВЫХ ПЕЧЕЙ Снижение температур в зонах садки и выгрузки кирпича Руководство охватывает широкий комплекс известных технических средств, предназначенных для снижения температуры на рабочих местах садчиков сырца и выгрузчиков кирпича в коль­цевых печах. Содержащиеся в нем материалы основаны на многолетнем опыте работы промышленности, исследовательских и наладочных организаций, собранном и обобщенном в ПКБ НИИ Стройке­рамики. Цель настоящего руководства — оказать по­мощь работникам кирпичных заводов в создании нормальных условий труда при обслуживании кольцевых печей и тем самым повысить общий уровень промышленной санитарии и техники без­опасности в кирпичной промышленности. I. КЛАССИФИКАЦИЯ МЕРОПРИЯТИЙ ПО СНИЖЕНИЮ ТЕМПЕРАТУР НА РАБОЧИХ МЕСТАХ САДЧИКОВ СЫРЦА И ВЫГРУЗЧИКОВ КИРПИЧА Известные в настоящее время многочисленные меро­приятия, способствующие снижению температур в зонах садки и выгрузки в наиболее распространенных в кир­пичной промышленности кольцевых печах [1], основаны на различных физических принципах. Первая группа мероприятий, наиболее многочислен­ная, основана на интенсификации отбора тепла от обож­женного кирпича и нагретой футеровки путем увеличе­ния количества воздуха, подаваемого в зону остывания, и путем охлаждения садки и футеровки распыленной водой. Увеличение количества воздуха, проходящего через зону остывания, может быть достигнуто либо за счет прямого увеличения мощности вентиляционных уст­ройств, либо путем применения мероприятий, снижаю­щих аэродинамическое сопротивление всей системы, по которой движутся дымовые газы и воздух. Мощность вентиляционных устройств увеличивают путем повышения числа оборотов действующих и по­средством установки дополнительных вентиляторов. Снижению аэродинамического сопротивления системы способствует применение следующих мероприятий: уменьшение плотности садки; применение систем садок, имеющих меньшее аэроди­намическое сопротивление при равной плотности; тщательное выполнение садки; увеличение диаметра и количества дымовых конусов; увеличение сечений дымовых очелков; блокировка дымового и жарового каналов; увеличение сечения дымового канала; улучшение аэродинамических форм и уменьшение шероховатости поверхностей каналов; открытие ходков в зоне остывания; открытие топливных трубок в зоне остывания; подъем дымовых конусов в зоне остывания. Вторая группа мероприятий имеет в своей основе иной физический принцип — снижение количества теп­ла, которое может выделить футеровка внутрь обжига­тельного канала. К мероприятиям этой группы относят­ся рациональный позонный режим печи и футеровка ее теплоизоляционными материалами. Третья группа мероприятий основана на стремлении механическим путем, т. е. путем экранирования свода, уменьшить величину тепловых потоков, воспринимаемых рабочими, находящимися внутри обжигательного ка­нала. Четвертая группа мероприятий имеет целью локаль­но воздействовать на состояние выгрузчика путем пода­чи кондиционированного воздуха к его рабочему месту. И. ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ОТБОРА ТЕПЛА, ВЫДЕЛЯЕМОГО ФУТЕРОВКОЙ И ОБОЖЖЕННЫМ КИРПИЧОМ 1. МЕРОПРИЯТИЯ ПО СНИЖЕНИЮ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СИСТЕМЫ Понятие об аэродинамической характеристике сети Производительность каждого вентилятора зависит не только от его типа, номера и числа оборотов, но и от характеристики той системы, в которую вентилятор на­гнетает или из которой он отсасывает воздух (либо дымовые газы). На пути своего движения воздух встре­чает препятствия в виде поворотов, сужений, внезапных расширений, заслонок и т. п. Эти препятствия, на пре­одоление которых расходуется энергия, называются в аэродинамике (и в гидравлике) сопротивлениями. Чис­ленная величина аэродинамического сопротивления за­висит- не только от вида препятствия, но и от количества газов, протекающих по каналу (или системе каналов). Зависимость, определяющая закономерность изменения величины сопротивления, возникающего в системе (име­ется в виду в системе каналов), от количества движу­щегося в ней воздуха называется аэродинамиче­ской характеристикой сети. Алгебраически эта зависимость выражается урав­нением H„ = KV (1) где Н„—величина аэродинамических сопротивлений в мм вод. ст. или кг/м2-, V — количество воздуха, проходящего по системе, в м3/ч] К — общий коэффициент аэродинамического со­противления системы. Графически эта зависимость показана на рис. 1 (кривые / и 3). Вентилятор данного типа и номера, работая при определенном числе оборотов, будет давать различную производительность (подачу V) в зависимости от вели­чины тех сопротивлений, которые приходится преодоле­вать воздуху. На преодоление этих сопротивлений рас­ходуется напор (или тяга), создаваемый вентилятором. Зависимость производительности вентилятора от вели­чины преодолеваемых им сопротивлений называется аэродинамической характеристикой вен­тилятора (кривые 2 и 4, рис. 1). Итоговый результат работы вентилятора, т. е. его про­изводительность и создаваемый им напор, будет зави­сеть как от аэродинамической характеристики самого вентилятора, так и от аэродинамической характеристики сети, в которую он включен. Так, из рис. 1 видно, что если через систему пропускать 20000 щ воздуха в 1 ч, то в ней возникнут аэродинамические сопротивления, равные 16,5 мм вод. ст., при увеличении же количества продуваемого воздуха до 24 ООО м3/ч сопротивления воз­растут до 23,5 мм вод. ст. Коэффициент аэродинамиче­ского сопротивления такой системы составит: K =JL-=16,5 Ц23,5 Ц 4 12-10-8 кг*1м*. Vя 20 ООО8 щ£ 24 000а Если данному вентилятору при п= 1200 об/мин при­дется преодолевать сопротивление, равное 20 мм вод. ст., то его производительность составит 28 000 м3/ч. Если же сопротивления возрастут до 30 мм вод. ст., то произ­водительность вентилятора снизится до 20 000 ж3/ч. Нпёммбод.ст. 10000 20000 30000 Ш00 Рис. 1. Зависи­мость производи­тельности вентиля­тора от аэродина­мической характе­ристики сети 1 и 3 — кривые аэро­динамической харак­теристики сети; 2 и 4 — кривые аэродина­мической характери­стики вентилятора; А, Б, В — рабочие точки системы При работе этого же вентилятора с числом оборотов п = 1200 в сети, характеризующейся кривой 1, рабочей точкой системы будет точка А пересечения кривых 1 и 2. Это означает, что при этих условиях вентилятор будет подавать (или отсасывать) 24 200 м3/ч воздуха и разви­вать статический напор около 25 мм вод. ст. (точ­ка В). Если за счет каких-либо мероприятий уменьшить со­противления в сети и ее аэродинамическая характери­стика будет выражаться кривой 3, то производитель­ность вентилятора возрастет до 29000 м3/ч (точкаБ). Но если к тому же увеличить число оборотов вентилято­ра до 1500 в 1 мин, то производительность вентилятора возрастет до 36000 м3/ч. Следовательно, количество воздуха или газов, продуваемых через печь, зависит как от характеристики вентилятора, так и от аэродинамиче­ской характеристики печи. Снижение плотности садки Садка кирпича является существенным элементом в общей величине сопротивлений, возникающих при дви­жении в кольцевой печи воздуха и дымовых газов. Ранее полагали, что с увеличением плотности садки возрастает производительность печи. В действительности такая зависимость существует лишь в определенных пределах. Влияние плотности садки на производительность пе­чи иллюстрируется рис. 2. Суточная производительность печи Щ определяется зависимостью: Яс = FP ©, где F -г- площадь поперечного сечения обжигательного канала вjh2; Р — плотность садки в шт/м3-, —скорость огня в м/сутки. ШшИф3 Рис. 2. Влияние плотности садки на производительность печи П— производительность печи; 1— скорость огня; Р — плотность садит. 1~ ПС=ЦР); ШШШS-/7c-f(P,«) Совершенно очевидно, что при Р —0 (пустая печь) Пс = 0. Но, с другой стороны, если плотность садки до­вести до РмаКс (пустотность равна нулю, и весь канал забит сырцом), что при стандартном кирпиче соответст­вует примерно 370 шт/м3, то в этом случае движение огня прекратится, так как садка окажется непроницае­мой для газов,и тепло­обмен станет невоз­можным. Следователь­но, при °>=0 и Яс=0. Поэтому кри­вая зависимости про­изводительности ■ печи от плотности садки бу­дет иметь экстремаль­ную точку, т. е. можно подобрать такую плот­ность садки, при которой производи­тельность печи стано­вится максимальной. П. А. Дуванов почув­ствовал опережающее влияние плотности садки на ско­рость огня и, постепенно снижая ее, добился последова­тельного увеличения производительности печи. Мннн- мальная плотность садки практически лимитируется также ее устойчивостью. Уменьшение плотности садки и сопутствующее этому увеличение скорости воздушных потоков обусловливают повышение коэффициента конвективной теплоотдачи и форсированное остывание кирпича в зоне охлаждения Указанные обстоятельства обусловили повышение съемов до 3000 шт/м3 в месяц и снижение температур на рабочих местах выгрузчиков при переводе печей на ра­боту по методу П. А. Дуванова. С повышением влажности сырца и количества вве­денного в шихту топлива плотность садки необходимо уменьшать. Чем влажнее сырец, чем больше топлива введено в шихту и чем выше скорость огня, тем больше должен быть зазор между кирпичами. Это правило справедливо для всех элементов садки — ножек, елки, перекрытия и перевязочных рядов. Выбор рациональной системы садки Одним из главных факторов, влияющих на скорость огня в печи и интенсивность охлаждения кирпича, яв­ляется аэродинамическое сопротивление садки, опреде­ляемое ее конструкцией (типом). Однако при выборе типа садки следует руководст­воваться не только аэродинамическим сопротивлением, но и удобством ее выполнения. Необходимо, чтобы кон­струкция садки не усложнялась, не затрудняла работы садчиков и выгрузчиков кирпича и не снижала бы про­изводительности их труда. Рациональная конструкция садки должна удовлетво­рять следующим главнейшим требованиям: иметь минимальное аэродинамическое сопротивление; характеризоваться устойчивостью, исключающей за­валы при местных подварах и разрушениях отдельных кирпичей; обладать простотой и удобством кладки и разборки, обеспечивающими максимальную производительность садчиков и выгрузчиков. Прямоугольные садки (конструкции С. В. Баскакова и А. В. Минкина), которые, по исследованиям К- А. Но- хратяна [2], имеют наиболее низкие аэродинамические сопротивления, не нашли широкого применения на кир- личных заводах вследствие неудобства укладки сырца и разборки обожженного кирпича, вызванного взаимно- перпендикулярным расположением кирпичей. Применяемые на многих заводах различные типы садок с колосниковыми решетками страдают общим не­достатком — высоким аэродинамическим сопротивлени­ем. Колосниковые решетки, выкладываемые под каж­дым рядом топливных трубок с шагом 0,8—1 м, Рис. 3. Бесколосниковая прямоточная садка системы Л. А. Дуванова представляют собой значительное дополнительное со­противление на пути движения дымовых газов и возду­ха. Газы при выходе из елки и входе в колосниковую решетку и наоборот внезапно меняют свою скорость по величине и направлению, так как на этом участке газо­вого тракта они проходят через внезапные расширения и сужения сечений, образуемые разрывом между елками. Резкое изменение скорости газового потока вызывает образование в нем завихрений, на преодоление которых и расходуется энергия потока. Поэтому упразднение колосниковой решетки и введе­ние бесколосниковых садок уменьшает ее аэродинами­ческое сопротивление, упрощает конструкцию садки и облегчает работу садчиков. При выборе между колосниковым и бесколоснико- вым типами садок предпочтение следует отдавать по­следнему типу, особенно при работе на мелкозернистом не шлакующемся топливе. Наиболее полно предъявленным требованиям удов­летворяет бесколосниковая прямоточная садка системы П. А. Дуванова [3], которая может быть рекомендована для широкого внедрения (рис. 3). В садке этой системы нечетные ряды кирпича устанавливают параллельно оси обжигательного канала с зазором между кирпичами 40—50 мм. Четные ряды кирпичей располагают со ско­сом к оси канала не более 20—30° и с зазором между кирпичами 30—40 мм. Плотность такой садки составля­ет 190—220 шт/м*. Оптимальное расстояние между кирпичами в садке других типов, при котором достигаются наилучшие условия тепло-, влаго- и газообмена и устойчивость са­док различных типов, для каналов (щелей), располо­женных параллельно оси обжигательного канала либо составляющих с ней небольшой угол, равно 40—50 мм; для каналов, перпендикулярных оси обжигательного ка­нала,— 30—40 мм. При указанных зазорах между кирпичами плотность садки составляет 190—220 шт/м3. Тщательное исполнение садки Садка может быть достаточно разреженной, а тип ее в принципе весьма рациональным, и все же она может явиться источником неоправданно высоких аэродинами­ческих сопротивлений, если она выполнена с наруше­нием элементарных правил. Прежде всего при выкладке садки необходимо кир­пичи в елке ставить вплотную тычком к тычку, чтобы расстояние между образованными таким образом сплош­ными параллельными лентами составляло 40—50 мм. В этом случае аэродинамическое сопротивление садки будет иметь минимальное значение, так как газовые ка­налы, образованные лентами кирпича, будут сплошными и прямолинейными (рис. 4,а). Наличие больших зазоров между тычками кирпичей, составляющих ленту (рис. 4,6), как бы обрешечивает ее боковые поверхности и увеличивает тем самым со- лам ГЬ движению газов и воздуха по этим каиа- ление обпИсследованиям К. А. Нохратяна [2], сопротив- имеющим ШеЧенных каналов по сравнению с каналами, и сплошные, т. е. гладкие поверхности, возра- 40-50 мм Рис. 4. Схема ис­полнения садки стает от 1 1 ^ указанны Д° Ш раза. Во избежание образования относителХ ^азРьшов ПРИ выкладке елки угол скоса лент одинаков^1*0 °СИ обжигательного канала должен быть шать 20—1ял°ДЛЯ ВСех Рядо,в елки и не Должен превы- бы-п, пп,„ " Такое расположение лент в елке может аГа При о ° И Для садки П- А- Дуванова. вследствиеВВ 0Т?ельных участков лент (рис. 4,в) неорежнои укладки сырца сечение газовых каналов становится непостоянным, на пути движения воздуха и газов возникают внезапные сужения каналов которые становятся источником дополнительных и весь­ма значительных сопротивлений. Общее аэродинамиче­ское сопротивление садки при этом сильно возрастает. При небрежном выполнении садки сеть (каналы), по которой движутся газы, изменит свою аэродинамическую характеристику. Ее кривая (см. рис. 1) станет более «крутой». Если кривая 3 соответствует нормальному исполнению садки, то при небрежном ее выполнении она сместится на место кривой /, рабочая точка займет но­вое положение с резким понижением производительно­сти вентилятора. Увеличение диаметра дымовых конусов Исследования работы кольцевой печи, проведенные К- А. Нохратяном, показывают, что наибольшее сопро­тивление газы и воздух .испытывают при прохождении через дымовые конусы. Аэродинамическое сопротивле­ние этого узла составляет около 50%1 от общего сопро­тивления системы. Уменьшение аэродинамического сопротивления этого узла может быть достигнуто прежде всего путем увели­чения диаметра конусов. Эта возможность ограничива­ется шириной центрального дымового канала печи, так как диаметр конуса не может быть больше ширины дымового канала. Поэтому диаметр дымовых конусов увеличивают в том случае, когда это позволяет сделать ширина дымового канала. При модернизации кольцевых печей максимальный диаметр дымовых конусов принимают равным 800 мм. Увеличение количества дымовых конусов Аэродинамическое сопротивление газоходного тракта может быть также уменьшено путем установки допол­нительных конусов в центральном дымовом канале, в промежутках между существующими конусами. . В целях создания условий для равномерного про­хождения огня по поперечному сечению обжигательного канала и для лучшего регулирования процесса обжига целесообразно очелки к дополнительным дымовым ко­ нусам располагать у напольной стороны печи (рас, о), соединив их с дымовыми конусами подподовыми канала­ми аналогично тому, как это делается на закруглениях обжигательного канала. При этом дополнительные и основные конусы должны иметь максимально возмож­ный при данной ширине дымового канала диаметр. 2 Рис. 5. Схема расположения дополнительных очелков 1 — дополнительные дыиовые очелки и соединительные подподовые каналы; 2 — соединительные подподовые каналы на закруглениях печи Следует, однако, обратить внимание на то. что по исследованию теплотехнической лаборатории РОСНИИМСа [2] с увеличением количества дымовых конусов возрастает сопротивление потока газов в самом дымовом канале. Это сопротивление подсчитывается по формуле <йа Я = £ мм вод. ст., (2) 19,62 1 коэффициент местного сопротивления; максимальная скорость газов в дымовом кана­ле после слияния в нем всех потоков в м/сек; объемный вес газов в кг/м3. ,8^1, (3) п ■ здесь п — количество поднятых дымовых конусов. II может быть вычислено по приближенной формуле уг —, 1,29 273+*°-г , (4) Гг 273 где I— ш ■ гдеt0.r—температура отходящих газов. Из формул (2) и (3) вытекает, что в первую очередь необходимо стремиться к увеличению диаметра конусов и лишь после этого, если не удается снизить температу­ру в зоне выгрузки до требуемой нормы (40°С), следу, ет установить дополнительные конусы. Увеличение сечения дымовых очелков Значительное влияние на величину аэродинамиче­ских сопротивлений, возникающих в узле дымового ко­нуса, оказывает размер сечения дымового очелка. По исследованиям РОСНИИМСа [4J, сопротивление проходу газов через узел дымового конуса (рис. 6) оп­ределяется по следующей формуле: уг мм вод. ст., (5) tf=e + ea-Ms) 19,62 где а = 0,5; g = 3; | = 1; , I — скорость газов в сечении дымового очелка. Из этой формулы следует, что на величину аэродина­мического сопротивления данного узла решающее влия­ние оказывает скорость газов в дымовом очелке. В свя- Рис. 6. Коэффици­енты местного со­противления в уз­ле дымового кону­са зи I этим необходимо увеличивать входные сечения ды­мовых очелков и каналов, соединяющих дымовые очелки с дымовым каналом, с тем, чтобы скорость газов в них свести до минимума. При этом необходимо выдерживать следующие соот­ношения: площадь поперечного сечения соединительных (наклонных) каналов должна быть не меньше площади сечения дымового конуса; площадь входного живого се­чения дымового очелка должна быть в 1,5 раза больше Г4 площади поперечного сечения соединительного канала, так как садка перекрывает значительную часть живого сечения очелка. Конструкцию дымового очелка можно переделать по схеме, представленной на рис. 7. Блокировка дымового и жарового каналов Во многих кольцевых печах существующие жа­ровые каналы бездейству­ют, а в ряде случаев при капитальных ремонтах печи их ликвидируют. Та­кое неправильное решение обычно мотивируется тем, что при отсутствии обособленной зоны досушки жаровой ка­нал становится якобы излишним. Однако при правиль­ной эксплуатации печи он может быть использован для Рис. 8. Схема под­ключения вентиля­тора в сложную (разветвленную) сеть снижения общего аэродинамического сопротивления си­стемы, увеличения количества воздуха, просасываемого через печь, и тем самым для снижения температуры на рабочих местах садчиков и выгрузчиков. Рис. 7. Схема переделки дымовых очелков с увеличением их вход­ного сечения В жаровом канале поток воздуха движется парал­лельно газовоздушному потоку в обжигательном канале печи. Поэтому жаровой канал можно рассматривать как канал (т. е. сеть), подключенный параллельно к обжи­гательному каналу печи. Оба они в совокупности со­ставляют по отношению к дымососу сложную или, иначе говоря, разветвленную сеть. Поэтому для выяснения влияния жарового канала на производительность дымо­соса рассмотрим закономерности, возникающие при рабо­те вентилятора в разветвленной сети. Схема такого под­ключения вентилятора представлена на рис. 8. Вентиля­тор одновременно засасывает газы или воздух из сетей БВ и БГ. На участке АБ потоки сливаются в единую сеть и поступают в вентилятор. Диаграмма работы такой системы строится следую­щим образом (рис. 9). Кривая 1 соответствует аэроди­намической характеристике сети участка БВ, кривая 2— участка БГ и кривая.?—участка АБ. Кривая 4 вы-i ражает аэродинамическую характеристику вентилятора. Чтобы найти суммарное количество газов, протекающих Рис. 9. Диаграмма работы вентилято­ра в сложной (раз­ветвленной) сети через участки БВ и БГ, нужно для каждого напора сум­мировать подачи, т. е. абсциссы, соответствующие каждому из обоих участков. Руководствуясь этим пра­вилом, строим несколько точек суммарной характеристи­ки сети. Для напора Н„=3 мм вод. ст. подача через участок БВ будет выражаться отрезком бв (550 м3/ч), а через участок БГ —отрезком бг (700 м3/ч). Суммар­ная подача воздуха, проходящего через точку Б, будет соответствовать сумме отрезков бв и бг, т. е. отрезку бд (1250 м3/ч). Аналогичным образом строим точки для напора Н„=7 мм вод. ст. ( точка б) и для напора ЯсТ= 12 мм вед. ст. (точка б"). Кривая аэродинамической харак­теристики любой сети в соответствии с уравнением (1) всегда проходит через начало координат. Очевидно, что кривая 5, проведенная через начало координат и точки д, д и д", будет выражать суммарную характеристику сетей (т. е. участков БВ и БГ). Если пренебречь сопро­тивлением участка АБ, т. е. если оно исчезающе мало по сравнению с сопротивлениями участков БВ и БГ, то точ­ка Е пересечения кривых 4 и 5 будет рабочей точкой системы. Она определяет то количество воздуха (при­мерно 1750 ж3/ч), которое вентилятор должен подавать, и напор (5,5 мм вод. ст.), который он будет развивать. Отрезок бв соответствует количеству воздуха, прохо­дящего через участок БВ (около 800Wjk),а отрезок 6S—через участок БГ (около 1000 м3/ч). Абсцисса точки Е существенно больше точек пере­сечения кривых 1 и 4 или 2 и 4. Это свидетельствует о том, что при подключении параллельной сети производи­тельность вентилятора возрастает. Напор, который тре­буется развивать вентилятору, наоборот, снижается (на­пор точки Е ниже соответствующих точкам пересечения кривых 1 и 4, а также 2 и 4), т .е. при подключении па­раллельной сети, несмотря на увеличение производн­ойгельности, требуемый напор будет снижаться. ^ Обращаясь к конкретно рассматриваемому случаю ( ^работы жарового канала в кольцевой печи, можно кон- ^Остатировать, что его включение увеличит производитель- ность дымососа и одновременно снизит разрежение. Од- Kfv нако в этом случае снижение разрежения (тяги) не сви- ^•^детельствует о понижении производительности вентиля­тора. Наоборот, тягомер показывает на шестом рядке fg^jперед взваром пониженное разрежение, а дымосос ра­ботает при этом с повышенной производительностью. Снижение разрежения в зоне подготовки в свою оче­редь понижает подсосы паразитного воздуха в этой зо­не и тем самым повышает активную производительность вентилятора. Иначе говоря, та часть производительно­сти дымососа, которая растрачивалась для подсосов па­разитного воздуха, с понижением их количества будет реализовываться для прососа повышенного количества воздуха через зону остывания. Таким образом, включение жарового канала позво- - ляет увеличить количество воздуха, просасываемого че­рез печь в целом и через зону остывания в частности, и тем самым способствует снижению температуры на ра­бочих местах выгрузчиков кирпича. Еще больший эффект будет достигаться при блоки­ровке (соединении) жарового канала с дымовым в об­щую систему. Такое соединение снижает аэродинамнче- 2—407 Аблаомат . ы • («Я У. {. -JlJLhmV Рис. 11. Схема соединения кольцевого дымового канала с жаровым / — жаровой канал; 2 — дымовой канал; 3 — очелки жарового канала; 4 — поперечный надсводовый соединительный канал; 5 — шиберная заслонка При центральном расположении жарового канала его соединение с дымовым производится путем открыва­ния имеющихся люков и устройства дополнительных лю­ков в своде дымового канала (рис. 10). ское сопротивление системы вследствие разветвления газовых потоков и снижения таким образом скорости газов в каждом из них. В этом случае жаровые конусы используются в качестве дополнительных дымовых. Рис. 10. Схема соединения центрального жарового канала с дымовым 1 — жаровой канал; 2 — дымовой канал; 3 — отверстие люка; 4 — рассыпной строй Если жаровой канал является кольцевым и располо­жен с напольной стороны печи, то ом может быть сое­динен с дымовым посредством надсводовых поперечных каналов, которые следует располагать между рядами топливных трубочек (рис. 11). Соединение /кольцевого жарового канала в одну тя­говую систему с дымовым может быть осуществлено также при помощи наружного стояка, расположенного в торце печи и соединяющего жаровой канал с подзем­ным дымовым боровом. При выкладке таких стояков из кирпича очень труд­но обеспечить требуемую газоплотность. Поэтому их ре­комендуется облицовывать листовой сталью либо вы­полнять из отрезка цельнотянутой стальной трубы боль­шого диаметра с наружной тепловой изоляцией. Таким образом, стремление вообще ликвидировать в кольцевых печах жаровые каналы неправильно. Они могут быть эффективно использованы для форсирован­ного охлаждения кирпича и снижения температуры на рабочих местах садчиков и выгрузчиков. Увеличение сечения дымового канала С повышением производительности печи возникает необходимость увеличить количество газов, транспорти­руемых через дымовой канал. Как было показано на рис. 1, дымосос при неизменном числе оборотов, будучи подключен к сети с данной аэродинамической характе­ристикой, может давать только одну вполне определен­ную производительность, соответствующую его рабочей точке. Если требуется увеличить производительность дымососа, то для этого необходимо либо увеличить чи­сло оборотов дымососа (т. е. изменить его аэродинами­ческую характеристику — поднять ее кверху) либо изменить аэродинамическую характеристику сети, т. е. увеличить сечение дымового канала. Кривая аэродина­мической характеристики сети становится более пологой, сдвигается при этом вправо (см. рис. 1) и тем самым повышается производительность дымососа. Благодаря этому возрастает количество воздуха, которое можно пропустить через зону остывания, что способствует сни­жению температур на рабочих местах садчиков и вы­грузчиков. Увеличение сечения дымового канала может быть в ряде случаев осуществлено за счет его углубления, по­скольку в печах старых конструкций подина дымового канала расположена обычно выше, нежели обжига­тельный. Улучшение аэродинамических характеристик газовоздушного тракта Аэродинамическая характеристика газовоздушного тракта может быть улучшена (т. е. соответствующую ему на диаграмме кривую можно сделать более поло­гой) путем изменения формы и характера поверхности отдельных конструктивных элементов печи. С этой целью необходимо все повороты выполнять с плавными закруглениями, лишние повороты вообще ликвидировать, а внезапные сужения и расширения сечений устранять путем установки диффузоров и конфузоров. Для умень­шения сопротивлений трения поверхности каналов не­обходимо оштукатуривать. Открытие ходков в зоне остывания Всякое дополнительное отверстие в каком-либо ка­нале, из которого отсасывается воздух (или в который он нагнетается), можно рассматривать как сеть, па­раллельно подключённую к ос­новной сети. В этом случае воз­дух в канал начинает поступать двумя разветвленными потока­ми (рис. 12)—через основное (торцовое) отверстие (сплошная линия на рис. 12) и через допол­нительное (боковое) отверстие (пунктирная линия). Такая схе­ма подчиняется закономернос­тям, приведенным на диаграмме рис. 9: через точку слияния по­токов начинает протекать большее количество воздуха, нежели поступало при работе того же вентилятора на какую-либо одну сеть. Рис. 12. Схема воздуш­ных потоков при нали­чии дополнительного от­верстия в сети I При наличии ряда дополнительных отверстий в ка­нале образуется соответственно несколько параллель­ных сетей, аэродинамические характеристики которых следует суммировать при построении диаграммы такой системы. Открытые ходки в зоне остывания являются также отверстиями, дополнительными по отношению к обжига­тельному каналу, через который движется магистраль­ный поток воздуха. Необходимо иметь в виду, что при наличии открытых ходков в зоне остывания поступление воздуха через фронт выгрузки несколько уменьшается, что можно про­следить и по диаграмме рис. 9. Но общее количество воздуха, проходящего через начало зоны остывания (т. е. через горячую ее часть), в этом случае возрастает. Практически это означает, что выгрузчики будут омы­ваться меньшим количеством холодного воздуха. Но в то же время вследствие предшествующего более интен­сивного охлаждения футеровки (и обожженного кирпи­ча) ее тепловое излучение будет существенно ослаблено и в целом температура понизится. Это мероприятие даст желаемый эффект только при систематическом открыва­нии ходков по мере продвижения огня. Иначе это может привести к обратным результатам — к повышению тем­пературы у фронта выгрузки. Ходки в зоне остывания следует открывать в следую­щем порядке: в стенах первого от зоны закала ходка на уровне пода печи удаляют несколько кирпичей; в следующем ходке вынимают нижние части стенок при­мерно до половины их высоты; в третьем и последую­щих ходках стены разбирают полностью. Открытие топливных трубок в зоне остывания Открытые топливные трубки также являются допол­нительными отверстиями в обжигательном канале печи. Однако картина воздушных потоков при их открытии имеет совершенно иной характер, нежели при открытии стенок ходков. Для выявления аэродинамических закономерностей потоков, возникающих при открытии топливных трубок в зоне остывания, рассмотрим диаграмму аэростатиче­ских давлений в этой зоне. Действующий в обжигательном канале кольцевой пе­чи напор слагается из напора, создаваемого внутренни­ми силами газовой среды, и напора, возникающего вследствие действия сил, приложенных извне. Под дей­ствием внутренних сил газов создается аэродинамический на пор, имеющий положительный знак и определя­емый по формуле: Яст.г = h (уо — Yr) лг/и2 или -и-и вод. ст., щ где уо — объемный вес наружного воздуха, принимае­мый равным примерно 1,29 кг/м3 Ц—объемный вес газов (или воздуха) внутри печного канала при их действительной темпе­ратуре; приближенно _ 273 Vr~Yo 273 +tr V tT — температура газов (или воздуха) внутри об­жигательного канала; I — высота рассматриваемого горизонта от уровня пода печи; если подсчитывается аэростатиче­ский напор, возникающий под сводом печи, то I будет высотой обжигательного канала. Как показано на рис. 13, величина аэростатического напора, возникающего под действием внутренних сил газов или воздуха в печном канале, возрастает по на­правлению от пода обжигательного канала к его своду (поле А). Нейтральная пинав Разрежение 0 Дабление Разрежение 0 Давление (-; (>) н Щ Рис. 13. Схема напоров в зоне остывания кольцевой печи Этот напор (положительный) взаимодействует с раз­режением (отрицательный напор), создаваемым дымо­сосом (или дымовой трубой). Разрежение, создаваемое дымососом, уменьшается в направлении от пода к своду печи (поле Б). Это обусловлено нижним расположением дымовых очелков и более низким аэродинамическим со­противлением ножек в садке по сравнению с елкой. Алгебраическое суммирование напоров, создаваемых внутренними силами нагретого воздуха и внешними си­лами (силой тяги, развиваемой дымососом), дает ито­говую диаграмму, представленную в правой части рис. 13. Она показывает, что в верхней части зоны осты­вания будет господствовать положительное давление (поле а), а в нижней части — разрежение (поле б). На каком-то уровне будет проходить нейтральная линия. На этом горизонте давление в печи равно ±0. Рис. 14. Схема воздушных потоков в зоне остывания кольцевой печи при отсутствии жаровых каналов и при закрытых топлив­ных трубках Выгрузка. Обжиг Вследствие положительного давления под сводом пе­чи через открытые топливные трубки устремляется вер­тикальный поток теплого воздуха, что способствует ускоренному охлаждению кирпича и футеровки в под- сводовой части канала, а вместе с этим и понижению температур на рабочих местах выгрузчиков. Открытие топливных трубок в зоне остывания осо­бенно эффективно при отсутствии жарового канала, так как в этом случае положительный напор, возникающий под сводом печи, может вызвать возвратные токи на­гретого воздуха из подсводовой части к фронту выгруз­ки согласно схеме, приведенной на рис. 14. Следует, однако, отметить, что утечка теплого воздуха через топливные трубки понижает тепловую экономичность печи; особенно это нежелательно, если печь сблокиро­вана с сушилкой. Поэтому данным приемом следует пользоваться лишь в том случае, когда остальные при­емы не обеспечивают необходимого понижения темпера­туры на фронте выгрузки.. Подъем дымовых конусов в зоне остывания Если рассматривать дымовой канал как основную (магистральную) сеть, подключенную к дымососу, То все отверстия в нем, образуемые поднятыми конусами, Рис. 15. Изменение количества газов и воздуха, отби­раемых дымососом при наличии параллельных сетей / — полевая стена печи; 2 — ходок; 3 — фронт выгрузки; 4 — об­жигаемый кирпич; | — бумажная ширма; 6 — дымовой ка­нал; | — дымовой очелок; 8 — дымосос будут являться параллельными сетями (см. рис. 12 и 9). При поднятии дымового конуса в зоне остывания кри­вая, выражающая суммарную аэродинамическую харак­теристику сети, станет более пологой, возрастут общая производительность дымососа, а также и количество воздуха, просасываемого через фронт разгружаемой садки кирпича. Благодаря этому охлаждение обожжен­ного кирпича и футеровки будет происходить более ин­тенсивно. Однако количество Дымовых газов, отсасывае­мых из зоны подготовки, уменьшится, и производитель­ность печи может понизиться. Схематически это поясне­но на рис. 15. При закрытых конусах в зоне остывания путь дви­жения воздуха и газов идет по линии а, б, в, г. Аэроди­намическая характеристика этого пути изображена на диаграмме кривой АО. Дымосос, аэродинамическая ха­рактеристика которого представлена кривой KJI, будет в этом случае иметь рабочую точку Б и развивать про­изводительность, соответствующую отрезку ББ. При поднятии в зоне остывания дымового конуса появляется параллельная ветвь деж, аэродинамическая характери­стика которой изображена кривой ВО. Суммарная характеристика, построенная по правилу сложения абсцисс, изобразится кривой ГО. Суммарная производи­тельность дымососа при этом возрастет и будет опреде­ляться отрезком ДД, но количество газов, отбираемое из зоны подготовки, снизится, так как оно теперь опре­деляется отрезком ДДь который, как это видно из по­строения, меньше отрезка ББ. Уменьшение количества дымовых газов, отбираемых из зоны подготовки, может понизить скорость огня, ухудшить подготовку кирпича к обжигу, поднять огонь кверху и обусловить появление подваров. Во избежание этих осложнений необходимо вслед за подъемом кону­сов в зоне остывания сразу увеличить высоту подъема конусов в зоне подготовки. Это означает, что аэродина­мической характеристике зоны подготовки будет соот­ветствовать более пологая кривая ЖО. Такой же ха­рактер приобретет и суммарная характеристика систе­мы ИО. Производительность дымососа, выражаемая отрезком ЕЕ, еще больше возрастет, но уже за счет повышенного отбора газов из зоны подготовки. Их коли­чество будет выражаться отрезком ЕЕ, либо большим отрезка ББ, либо равным ему. Количество воздуха, отбираемое через открытый конус, при этом несколько сократится, так как отрезок ЕЕг меньше отрезка ДД2. Так, балансируя дымовыми конусами в зоне подготовки и остывания, можно увеличить количество холодного воздуха, пропускаемого через фронт выгрузки, не. пони­жая производительности печи. Практическим ориенти­ром при этом может служить величина разрежения, за­меряемая обычно на шестом рядке впереди зоны обжи­га. Балансировку конусами надо продолжать до тех пор, пока не будут достигнуты разрежение, обеспечивающее заданную скорость огня, и одновременно нормальная температура в зоне выгрузки кирпича. Ввод топлива в шихту Запрессовка в кирпич 70—80% топлива от общего количества, необходимого для обжига, и соответствен­ное уменьшение количества топлива, забрасываемого через топливные трубочки и сжигаемого открытым пла­менем в обжигательном канале, улучшают охлаждение кирпича, так как при этом увеличивается живое сечение в садке для прохода воздуха. Кроме того, уменьшение количества засыпаемого в печь топлива снижает количество золы, образуемой в об­жигательном канале, что является также положитель­ным фактором, ввиду того что зола замедляет остыва­ние кирпича и является источником пылеобразования при разборке садки обожженного кирпича на выгрузке. 2. МЕРОПРИЯТИЯ ПО УВЕЛИЧЕНИЮ МОЩНОСТИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ Увеличение числа оборотов действующего дымососа Как уже отмечалось выше, с увеличением числа обо­ротов вентилятора возрастают его производительность и развиваемый им напор. Это равнозначно увеличению количества воздуха, просасываемого через зону остыва­ния, что, как известно, обусловливает интенсивное ох­лаждение футеровки и обожженного кирпича и, следо­вательно, снижение температур на рабочих местах сад^ чиков и выгрузчиков. Увеличение числа оборотов вентиляторов может явиться существенным резервом снижения температуры в выгружаемых камерах, а также увеличения произво­дительности печи. Увеличение числа оборотов вентилятора возможно при условии соблюдения допустимой окружной скоростирабочего колеса при достаточной мощности установлен­ного мотора, а также при хорошем техническом состоя­нии дымососа. Максимальные окружные скорости колеса вентиля­торов, допускаемые из условий относительной бесшум­ности работы вентилятора и конструктивной прочности, составляют: Тип и серия вентилятора Максимальная окружная скорость в м/сек Осевые МЦ ....... 40—50 Центробежные: ВРН 40—45 ЭВР, УР, ВРС ....35—40 Ц-9-57, 49-55 35—40 ЦП-7-40 . . . ... .. 40—55 При увеличении числа оборотов дымососа необхо­димо руководствоваться законом пропорциональности работы вентиляторов, т. е. следующими положениями: производительность вентилятора возрастает пропор­ционально первой степени увеличения числа его обо­ротов; развиваемый вентилятором напор увеличивается пропорционально квадрату числа оборотов; мощность, необходимая для привода вентилятора, возрастает пропорционально кубу числа оборотов. Математически это выражается следующим образом: V2 п2 Ni ЛГ2 На основании зависимостей (7) и (8): Hi Ш Ш- <9> где п 1 и п2 — соответственно первоначальное и увели­ченное число оборотов ротора; V и Щ — производительность вентилятора соответ­ственно до и после увеличения числа обо­ротов; -- ШшНШ! Ш » Н и Hi—развиваемые вентилятором напоры соот­ветственно до и после увеличения числа оборотов; Ц и N2 — мощности, необходимые для привода мо­торов, соответственно при первоначальном и увеличенном числе оборотов. Пример. В качестве дымососа у кольцевой печи уста­новлен вентилятор ВРС № 12 с числом оборотов рабо­чего колеса /Zj=300 в 1 мин. Диаметр всасывающего патрубка Di —1,01 л. Площадь сечения всасывающего патрубка =3141012 «0,8^ 1 4 4 Средняя скорость отходящих газов ю, замеренная анемометром во всасывающем патрубке дымососа, со­ставляет 13,9 м[сек. Производительность вентилятора: Vt= 3 ,8 • 13,9 • 3 000 м3/ч. Разрежение, замеренное тягомером у всасывающего патрубка вентилятора, составило #1СТ=51,4 мм. вод. ст. Размеры выхлопного патрубка — 0,646x0,646 м. Площадь сечения выхлопного патрубка > = 0,646-0,,81 м2. Скорость газов в сечении выхлопного патрубка 40 000 0 _ , ш, = = 13,7 м сек. 1 3600 0,81 Температура газов /Г=120°С. Объемный вес газов при этой температуре Yr = 1,29 ( 273 ) = 1,29 (— = 0,897 кг/м*. 1 V273 + tr) 393 / Скоростной напор (т. е. динамическое давление) на выхлопе в атмосферу: #, i^Yr = 111 0,897 % 8,6 мм вод. ст. 1д 19,62 1г 19,62 Полный напор, развиваемый вентилятором, составит: Hi пол = #ict+ Н1Я = 51,4 + 8, мм вод. ст. Мощность двигателя, необходимая для привода вен­тилятора, вычсиляется по формуле N М Mse« (И) 1 3 600 • 102-q v где |— коэффициент полезного действия дымососа. Находится для вентилятора данного типа и номера (при известной его производительно­сти и числе оборотов) по справочным диаграм­мам аэродинамических характеристик венти­ляторов[1]. В рассматриваемом примере i)=0,62 кт 40 000 60 1Г1_ Jv,= = 10,6 квтп. 1 3 600-102 0,62 Определим число оборотов ротора Ц и мощность мотора N2, необходимые для доведения производитель­ности вентилятора до V2=60000м?1ч: V2 олп 60 000 л, По — пл — = 450 об/мин. Vt 40 000 Полный напор, который при этом будет развивать вентилятор, составит Я2 = Нх (~f= 60 (-Щ-)[2] = 135 мм вод. ст. Мощность на валу вентилятора 60 000-135 ое с N2= = 35,5 кет. ■ 3600-102-0,62 Такой же результат мы получим по формуле Установленная мощность мотора вычисляется по фор­муле Ny = N —г гдеj/g—коэффициент полезного действия передачи При различных системах передач он состав ляет: непосредственная насадка колеса вентиля­тора на вал электродвигателя 1 соединение валов вентилятора и электро­двигателя при помощи муфты . . . . 0,98 ременный привод с клиновыми ремлями . 0,95 то же, с плоским ремнем .... . . 0,9 Лз — коэффициент запаса мощности, принимаемый равным: Мощность на илу электродвигателя в кет Коэффициент запаса Кз Для вентиляторов центробежного осевого <0,5 1,5 1,2 0,5111 1,3 1,15 1,01 <2 1,2 1,1 2,0115 1,15 1,05 >5 1,1 1,05 Из приведенного примера видно, что увеличение чи­сла оборотов ротора в 1,5 раза вызывает увеличение приводной мощности в 1,53, т. е. в 3,37 раза. При увели­чении числа оборотов ротора в 2 раза приводная мощ­ность вентилятора возрастает в 23, т. е. в 8 раз. Пренебрежение указанной выше зависимостью меж­ду числом оборотов ротора и требуемой приводной мощ­ностью приводило в ряде случаев к пережогу моторов. Замена существующего дымососа более мощным Техническое состояние дымососа не всегда позволяет увеличить число оборотов его колеса. В других случаях увеличение числа оборотов приводит к резкому падению к. п. д. вентилятора. Нормально коэффициент полезного действия вентилятора i> 0,85тI ■в ^ | в.кат где ~ максимальный к. п. д., который вентилятор данного типа и номера может иметь по дан­ным каталогов и справочников. В таких случаях одним из целесообразных решений является замена существующего вентилятора более мощным. При определении требуемой нормальной производи­тельности дымососа можно руководствоваться следую­щими примерными нормами количества газов, которые вентилятор должен отсосать на каждую 1000 шт. обож­женного кирпича (в м3) при обжиге сырца: высушенного в искусственной сушилке 12 000—14 000 естественной сушки 14 000—15000 повышенной влажности 20 000—22 000 Пример. Суточная производительность печи состав­ляет 120 000 шт. В печи обжигается сырец естественной сушки. Часовая производительность печи: 120 000 сппп 1 — = 5 000 шт/я. 24 Требуемая производительность дымососа 5-15 000 м3/к. Для того чтобы выбрать наиболее подходящий типо­размер вентилятора и наиболее выгодный режим его работы (т. е. число оборотов ротора), поступают следую­щим образом. Определяют кривую аэродинамической характери­стики сети, замеряя разрежения и скорость газов у вса­сывающего патрубка вентилятора. Предположим, что разрежение составляет Нi = 51,4 мм вод. ст., а произво­дительность вентилятора, рассчитанная по замеренной скорости газов, Vj =40 000 м3/ч. По формуле (1) определяем общий коэффициент аэродинамического сопротивления системы IВ Щ = 514 ИЯЯ 40 ООО2 16-103 Вычисляем величины сопротивлений, возникающие в системе при различном количестве пропускаемых через нее газов, пользуясь при этом формулой (1). Так, на­пример, при К=60 000 м3/ч ВИВ151,4 36-108= Ш мм вод. ст. 16-10861 4 Подобные расчеты при /С= — производим, зада- 10- шв ваясь несколькими значениями V: v н 40000 51,4 60000 116 80 ООО 206 100 ООО 321 По полученным значениям Н и V строим кривую на диаграмме того вентилятора, который намечен для установки. Пусть это будет, например, вентилятор серии ЦАГИ СТД-57 № 12. Его диаграмма приведена на 20000 40000 60000 80000 100000 120000 IfS/iA Рис. 16. Построение аэродинамической характеристики системы на диаграмме вентилятора 50000 100000 150000 200000 250000 300000tfSn3/v Рис. 17. Характеристика вентилятора типа «Сирокко» среднего дав­ления № 15,5 О создание скорости газового потока. Поэтому полученные значения для Н откладываем в соответствующем мас­штабе от кривой Яд (а не от нижней горизонтали). Ука­занным построением получаем на диаграмме кривую 1. При полученной характеристике сети принятый типо­размер вентилятора с учетом максимально допускаемого для него числа оборотов — 700 в 1 мин — может дать производительность лишь 70 ООО м*/ч (точка Р). Поэто­му для достижения более высокой производительности нужно установить вентилятор другого типоразмера. За последние годы на ряде заводов в качестве дымо­сосов устанавливают вентиляторы среднего давления типа «Сирокко» № 15,5, выпускаемые Краснопресненским заводом Главмоспром стройматериалов. Его диаграмма 3—407 Установка дополнительного дымососа о — параллельная рабо­та вентиляторов; б — по­следовательная работа вентиляторов приведена на рис. 17. На этой же диаграмме нанесена аэродинамическая характеристика сети (кривая /), строенная но рассчитанным выше значениям V и Н. Для производительности 75 ООО Ы^/ч рабочая точка иен- тиля тор а Р будет лежать на пересечении кривой / с кривой, составляющей примерно 464 об/мин. Для этой точки к, п. д. равен 0,64. Максимальный к. п. Д. для это­го типоразмера, согласно диаграмме, составляет 0,68. К. гг. д., с которым будет работать вентилятор, состав- 0,54 При отсутствии на заводе вентилятора требуемой производительности можно установить дополнительный дымосос. При совместной работе вентиляторы включают в сеть как по параллельной (рис. 18, а), так и по после­довательной схеме (рис. 18, б). Как правило, параллельное включение вентиляторов практикуют тогда, когда необходимо существенно уве­личить производительность вентиляционной установки, не преследуя специальной цели — увеличения создаваемого ею напо­ра. Последовательное включение производят, если необходимо повы­сить создаваемое ею суммарное давление, не придавая специально­го значения увеличению производи­тельности установки. При параллельной работе вен­тиляторов их суммарная характе­ристика строится путем сложения производительности вентиляторов при одинаковых напорах. Через по­лученные точки проводят кривую. Для построения суммарной характеристики двух по­следовательно работающих вентиляторов суммируют их напоры при одинаковых производительностях и через полученные точки проводят кривую. На рис. 19 кривая / характеризует работу одного Рис. 18. Схемы местной работы вентиляторов рис, 16. Полученные выше значения Н выражают сопро­тивления системы, на преодоление которых расходуется статический напор, развиваемый вентилятором. Полный его напор будет складываться из статического и дина­мического напора. Динамический напор расходуется на вентилятора ЬРН-1о с числом оборотов 660 в 1 мин, а кривая 2 — двух таких параллельно работающих вентиляторов, роторы которых вращаются с одинаковым числом оборотов; Кривая 3 является суммарной характе­ристикой двух таких же вентиляторов при одинаковом Рис. 19. Построение характеристик совместно работающих вен­тиляторов числе их оборотов (п=650 об/мин), но включенных по­следовательно. 3* На том же рисунке приведены аэродинамические характеристики трех различных сетей —//и ///. Точ­ки пересечения аэродинамических характеристик сетей с индивидуальными и суммарными аэродинамическими характеристиками вентиляторов показывают производи­тельность вентиляторов при работе на данную сеть. Так, точка /4, в которой аэродинамическая характеристика сети / пересекается с характеристикой одного вентиля­тора, показывает производительность Vа =9600 м*/ч. Точка />, в которой аэродинамическая характеристик^ пересекается с суммарной характеристикой двух венти­ляторов, работающих параллельно, соответствует производительности при работе на ту же сеть 1/в =а = 10500 м*/ч. Точка В определяет производительность двух последовательно работающих вентиляторов, подключенных к сети, /: Vb =13 350 м*/ч. Сравнение указанных производительностей показы­вает, что при работе на сеть с «крутой» аэродинамиче­ской характеристикой последовательное включение вен­тиляторов обеспечивает по .сравнению с параллельным более высокую суммарную производительность. Из рис. 19 видно также, что при работе на сеть с «пологой» аэродинамической характеристикой (кривая ///) наи­большую суммарную производительность (точка Г) дает параллельное включение вентиляторов. И только для сети //, аэродинамическая характеристика которой проходит через" точку пересечения суммарных характе­ристик вентиляторов (точка Д), схема работы вентиля­торов не имеет значения, так как их суммарная произ­водительность совпадает. Из рис. 19 видно также, что при последовательной или параллельной работе двух вентиляторов их суммар­ная производительность и общий напор во всех случаях будут меньше суммарного напора и подачи двух изоли­рованно работающих вентиляторов. Для совместной работы желательно устанавливать вентиляторы одной серии и номера и с одинаковым числом оборотов их рабочих колес. При совместной работе вентиляторов, значительно отличающихся номерами, : числами оборотов или сериями, возможны случаи поте­ри напора и снижения их суммарной производительно­сти по сравнению с одним изолированно работающим вентилятором. Разберем такой случай на конкретном примере (рис. 20). Допустим, вентилятор ВРН № 10 совершает 500 обо­ротов в 1 мин. Его характеристикой на этой диаграмме будет кривая /. Далее разберем случай, когда в эту же сеть включен еще один вентилятор ВРН М> 10, но с чи­слом оборотов ротора %==600 в 1 мин. Его характери­стикой будет кривая 2. Она нанесена <по данным диа­граммы, опубликованной в справочнике [6]. Кривая 3 характеризует их суммарную работу при включении (алгебраически складываются— ПРИ их последовательном ключей и (алгебраически складываются ординаты). На эту же диаграмму нанесены также аэродинамиче­ские характеристики сетей / и //; а и а2~~ рабочие Нтл 6мм Boo. cm 120 5000 10000 15000 20000 25000J30000 35000 Ш00Ш3/ч I 1 Рис. 20. Диаграммы совместно работающих вентиляторов ВРН № 10 с резко отличающимися характеристиками соответственно изолированно работающих вентиля­торов, характеризуемых кривымиJи 2 в сети /. При параллельном включении этих вентиляторов в сеть / с «крутой» характеристикой рабочей точкой си­стемы является точка А. В этом случае первый вентиля­тор не увеличивает производительность второго, а, наоборот, производительность второго вентилятора бу­дет превышать их суммарную производительность: Ч При последовательном включении и работе на сеть// с «пологой» характеристикой суммарный напор, создаваемый двумя вентиляторами, ниже, нежели напор, I который развивал бы один второй вентилятор при работе I на эту же сеть: Нъ < Нг. Рис. 21. Схема установки входного диффузора во вса­сывающем патрубке центро­бежного вентилятора 1 — рабочее колесо; 2 — всасы­вающий патрубок; 3 — диффузор (входная аороика) Таким образом, при совместном включении вентиляторов с различными характеристиками возможны слу чаи не только бесполезной, но I даже вредной работы двух I вентиляторов. Поэтому прежде чем принимать решение об I установке дополнительного вентилятора, надо графически проанализировать эффектив­ность их совместной работы. [ При графическом анализе I следует иметь в виду, что дей­ствительные результаты работы вентилятора соответствуют I данным диаграммы лишь при Е правильном (т. е. фирменном) I очертании кожуха и при наличии правильно установленного I диффузора (входной воронки) | (рис. 21). Зазор между ворон- I кой и рабочим колесом дол- I жен быть для вентиляторов: до № 3 . не более 3 мм от № 4~до № 5 .......... ■ , , 4 . I № 6,5 . И ........ . , 1 6 . остальных вентиляторов 7 . При установке дополнительно дымососа с параллельным его подключением очень важное значение | имеет выбор места подключения. Ни в коем случае не | следует его подключать к подземному борову, соединяющему основной дымосос с дымовым каналом. Для j дополнительного дымососа необходимо устраивать I самостоятельный забор газов из дымового канала (спад) и отдельный подземный боров. Второй спад I лучше всего располагать в торцовой части дымового I канала. Установка передвижного вентилятора в ходке зоны остывания Количество воздуха, просасываемое через фронт вы­грузки, может быть увеличено путем установки в одном из ходков зоны остывания передвижного осевого вен­тилятора, монтируемого на вагонетке (рис. 22). Венти­лятор необходимо устанавливать таким образом, чтобы он отсасывал (а не нагнетал) воздух из зоны остывания. Рис. 22. Установка передвижного осевого вентиля­тора в ходке печи 1 — осевой вентилятор; | — вагонетка; 3— переносный щит; 4 — мягкая резиновая окантовка щита; 5 — диффузор Для более эффективной работы вентилятора в ходке, из которого производится отбор нагретого воздуха, ставят легкий переносный щит с мягкой окантовкой по его пе­риметру и с отверстием для всасывающего патрубка вентилятора. Вентилятор необходимо устанавливать в первом или во втором ходке от фронта выгрузки. По мере продви­жения фронта выгрузки вентилятор перемещается в следующий по направлению движения огня ходок. Этот вентилятор работает по отношению к дымососу «на раз­рыв», т. е. он не только просасывает холодный воздух через фронт выгрузки, но и частично отсасывает горя­чий воздух, устремляющийся в зону обжига под воздей­ствием тяги, создаваемой дымососом. Поэтому пере­движной вентилятор можно устанавливать только при наличии достаточно мощного дымососа. Кроме того, при подключении такого вентилятора необходимо производить балансировку дымовыми кону­сами так. как это было описано на стр. 24—25. т. е. регу­лировать открытие дымовых конусов в зоне подготовки до тех пор, пока не будет достигнуто нормативное разре­жение в этой зоне. Устанавливать в ходке зоны остывания следует толь­ко осевые вентиляторы. Центробежные вентиляторы, создавая большую тягу, могут серьезно нарушить рабо­ту дымососа. Для указанной цели могут быть использо­ваны вентиляторы серии Л1Ц или, что лучше, серии У-12. которые предназначены для транспорта запыленного воздуха. Характеристики указанных вентиляторов при­ведены в справочниках (5] н [6]. При нормальном исполнении вентиляторов их ло­пастное колесо обращено к выходному патрубку венти­лятора. При установке их в ходке удобней обратное исполнение, — лопастное колесо обращено к всасываю­щему патрубку вентилятора (см. рис. 22). Для этого необходимо перевернуть колесо и изменить направление вращения электродвигателя. Типоразмер вентилятора следует подбирать таким образом, чтобы его производительность составляла 16—20% от производительности дымососа. Напор, на который следует ориентироваться при выборе вентиля­тора, можно принимать в 10—15 мм вод. ст. 3. ВОДЯНОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ ОБОЖЖЕННОГО КИРПИЧА И ФУТЕРОВКИ Отбор тепла от нагретого обожженного кирпича и футеровки может быть значительно интенсифицирован путем охлаждения стен и сводов печи распыленной во­дой. Наиболее полно сущность и приемы применения водяного охлаждения изложены в материалах Росстром-проекта и в ранее изданной инструкции [7J, использо­ванных при составлении настоящего раздела. Принцип действия водяного охлаждения Принципиальная схема действия водяного охлажде­ния печи показана на рис. 23. Поступающая в печь под напором 2—3 сгм вода подается в форсунку цилиндри­ческой формы, имеющую по окружности цилиндра не­сколько рядов мелких отверстий, через которые вода распыляется по всем направлениям горизонтальной плоскости. Форсунка вводятся через топливную трубочку в сво­бодное пространство между сводом и садкой в том ряде зоны охлаждения, где температура составляет не менее 300—350° С. Соприкасаясь с поверхностью горячего свода печи, вода при этом частично испаряется. Ряс. 23. Принципиальная схема действия водяно­го охлаждения печи На печах небольшой производительности и при ра­боте печей с недостаточной тягой увеличивается коли­чество тепла, аккумулированного кладкой сводов. В этих случаях воду рекомендуется вводить при темпе­ратуре подсводового пространства несколько ниже, чем 300° С, или увеличить расход ее на каждые 1000 шт. кирпича. Признаком неправильного положения форсун­ки будут служить высокие температуры верхнего в садке ряда кирпича. В этом случае форсунку необходи­мо сместить к фронту выгрузки, а при появлении в этих рядах мокрого кирпича форсунка должна быть смещена в сторону зоны обжига. Условия успешного применения водяного охлаждения Тяжелые условия труда выгрузчиков кирпича обу­словливаются в основном ненормально высокой темпе­ратурой сводов и стен печи, не успевающих охладиться до приемлемой температуры. Улучшить условия работы в выгружаемых камерах можно при охлаждении сводов и стен печи водой, избегая охлаждения водой кирпича, который должен по-прежнему остывать в потоке воз­духа, поступающего через пустые камеры в зону об­жига. Если идти по пути одновременного охлаждения во­дой не только сводов и стен, но также и садки, то заин­тересованные в повышении сменной выработки выгруз­чики кирпича, стремящиеся выгрузить из печи весь достаточно охладившийся кирпич, подойдут еще ближе к зоне обжига и будут выгружать кирпич яри еще более высокой температуре сводов и стен. Результатом этого, как показала практика, явятся вредное укорочение зоны охлаждения, жалобы на ухуд­шившиеся условия труда, вызванные якобы применени­ем водяного охлаждения.. Именно это обстоятельство явилось причиной того, что на ряде заводов, пытавшихся внедрить водяное рхлаждение, не был достигнут положительный эффект, а, наоборот, отмечалось ухудшение условий труда. Поэтому основным условием правильного применения способа водяного охлаждения сводов и стен кольцевой печи является исключение попадания охлаждающей воды на садку кирпича или, в крайнем случае, сведение количества попадающей на кирпич воды к минимуму. Вторым обязательным условием является подача в печь лишь определенного количества воды при напоре в сети не менее 2—3 атм. Количество воды должно быть достаточно большим для того, чтобы после испарения значительной ее части при соприкосновении со сводом печи оставалось еще некоторое количество для охлаждения стен печи. При давлении в водопроводной сети в 2—3 атм про­тяженность охлаждаемого участка свода составляет до 5—6 рядков в том и другом направлении от форсунки по длине печного канала. Практика показала, что при давлении в водопроводе менее 2 атм уже нельзя рассчитывать на успешную ра­боту системы охлаждения. По мере отбрасывания рядков при каждом переносе форсунки из трубочки в трубочку струи воды попадают на новые участки свода и стен печи, в результате чего охлаждение печного свода получает характер непрерыв­ного равномерно протекающего процесса. Третьим условием является правильное положение форсунки, при котором обеспечивается распыление воды всегда на одном и том же расстоянии от поверхности свода в свободном пространстве между этой поверх­ностью и садкой. При правильном положении форсунки расстояние от ее дна до верхнего ряда распыляющих воду отверстий составляет 2/3 зазора между сводом и садкой под центральной трубочкой, с замером зазора по обожженному кирпичу. Четвертым условием, обеспечивающим эффективное применение этого метода, является соответствующее из­менение позонного режима печи. Наличие пара в воздухе, поступающего в зону ускоряет передачу от "пламени и дымовых газов к прогреваемому ими сырцу. Поэтому для прогрева сырца требуется более короткий участок печного канала. Кроме того, повышенное количество влаги и дымовых газах может вызвать запарку сырца, если тепловой режим печи не предусматривает мер к ее предотвращению. Требующиеся изменения режима сводятся к следую­щему: а) подготовительная зона (камеры, находящиеся «на дыму») должна быть укорочена настолько, чтобы тем­пература отходящих газов, замеренная на входе этих газов в очелковом отверстие ближайшего к непрожжен­ной ширме конуса, никогда не снижалась ниже 80° С; б) длина зон обжига и охлаждения (включая и зону закала) должна оставаться без изменения; в) управление тягой при помощи конусов должно обеспечивать удаление возможно большей части отхо­дящих газов из печи через очелок конуса, ближайшего к непрожженной ширме. Укорочение зоны подготовки резко уменьшает подсосы воздуха в этой зоне, снижаю­щие температуру газов, поступающих из зоны обжига. Экономия тепла в печи при этом настолько значительна,! что ею перекрываются затраты тепла на испарение поды» вводимой в печь, и перегрев пара. Несмотря на более высокую при водяном охлаждении температуру отходящих газов, потери тепла с ними уменьшаются, так как вследствие уменьшения подсоса снижается ко­личество удаляемых газов, В результате расход топлива при водяном охлаждении, как показывает практика не­которых заводов, снижается. Пятым условием, обеспечивающим требуемый эф­фект водяного охлаждения, является предварительное обучение обжигальщиков, выгрузчиков и инженерно-1 технического персонала, обслуживающего лечь. Только ясное понимание физической сущности процессов водя­ного охлаждения и причин, могущих вызвать те или иные неудачи, обеспечивает успешное его применение. Схема водоснабжения форсунки Вдоль надпечного помещения прокладывают водо­провод диаметром 18—25 лис. Его размещают по по­верхности печи или прикрепляют к фермам шатра на подвесках из полосовой стали 30X4 мм. Участок трубопровода, не обогреваемый печью, утеп­ляется прошивными матами из минеральной ваты тол­щиной 40 мм. Для определения давления на подающем воду водо­проводе устанавливают манометр общего назначения (ГОСТ 8625—59) со шкалой до 6 кГ/сма для регули­рования давления — вентиль диаметром 25 мм} марки 15 кч.18р. Форсунка, имеющая ПО отверстий (рис. 24), наса­жена на трубу диаметром Уа длина которой на 20~ 25 см превышает толщину свода печи с засыпкой, счи­тая по центральной трубочке. Эта труба прикреплена к резиновому шлангу длиной около 10 м, который под­соединяется к ответвлению на разводящей линии водо­провода. На ответвлениях устанавливают запорные вентили диаметром 25 мм для отключения подачи воды. Сметная стоимость устройства водоснабжения для 20-камерной кольцевой печи составляет 150 руб. Для заводов, где давление в сети менее 2 атм, необ­ходимо предусмотреть установку насоса марки 1/1/2К-6.На сезонных заводах в зован ного водоон а б ж е ии я нужд берут, как правило, доиапорный бак, установ­ленный обычно в прессо­вом отделении. Этот же бак можно использовать для создания запаса во­ды на водяное охлажде­ние кольцевой печи. При отдаленном рас­положении прессового от­деления бак следует раз­мещать на печи или вбли­зи ее и подавать из него воду насосом. Подача воды должна производиться из расче­та 200—300 л на 1000 шт. обжигаемого кирпича. Исходя из этого, расход воды в минуту Q на каж­дом участке может быть определен из выраже­ния случае отсутствия цеитралн- воду для технологических из прудов и подают ее в во- По At Рис. 24. Форсунка для распи­ливания воды в зоне охлажде­ния кольцевой печи Q « 0,14 Пс 0,21 /7С л/мин, где Пс —среднесуточная производительность печи при работе на одном огне в тыс. шт. кирпича. Так, например, если печь, работая на двух огнях, обжигает в сутки 100000 шт. кирпича, то на каждый из участков следует подавать воду в пределах от 7 до 10,5 л!мин. Количество водыqy вытекающей в 1 мин из одного отверстия форсунки, определяется из выражения: q » 0,55jj /Р л!мин, гдеd — диаметр отверстия в мм; р — давление в водопроводе в атм. При диаметре отверстия 0,5 мм и давлении в водо­проводе 2 атм расход воды через одно отверстие со­ставит: I = 0,55-0,5» J/T= 0,194 л/МиН. Предварительно число необходимых отверстий опре­деляется исходя из максимальной нормы подачи воды в 1 мин. Этим учитывается неизбежное, постепенно уве­личивающееся по мере работы форсунки засорение ча­сти отверстий. Так, например, при определенной выше (для печи, работающей на два огня) максимальной норме подачи воды в J0,5 л/мин на каждый огонь (при i0 5 />=2 атм)приходится —=54 отверстия в каждой из форсунок. Окончательно число необходимых отвер­стий устанавливается при опробовании форсунки под напором воды в водопроводе. Исходя из количества требующихся отверстий опре­деляют, во сколько рядов надо разместить эти отвер­стия по окружности цилиндра, принимая расстояние между ними по окружности не менее 5 мм. Расстояние от поверхности дна форсунки до верхнего ряда отверстий составляет 2/зЦ(D —• замеренная вели­чина зазора между сводом и садкой под центральной топливной трубочкой|. Изготовленный для подачи воды прибор необходимо опробовать под напором воды в надпечном водопроводе. Производят это путем замера времени, в течение кото­рого форсунка наполняет водой ведро известной емко­сти. Так, например, если ведро емкостью в 10 л напол­нится водой через 2 мин 6 сек, подача воды составит — =4,75 л/мин. 2,1 В случае, если выявленное таким образом количест­во воды окажется значительно меньше максимальной нормы, число отверстий следует соответственно увели­чить. Если подача воды значительно превысит макси­мальную норму, часть отверстий необходимо заглушить. Проверяя таким способом работу форсунки, необхо­димо проследить, чтобы вода распылялась в плоскости, перпендикулярной к стояку прибора. Если окажется, что вода из некоторых отверстий вытекает наклонно к стояку, то это означает, что при установке форсунки в печь она будет попадать на садку. Следовательно, эти отверстия в форсунке необходимо исправить. Если первое опробование форсунки повлияло на из­менение количества отверстий, то форсунку следует опробовать под напором воды вторично. Надпечный водопровод перед опробованием форсун­ки и вообще перед вводом его в эксплуатацию необходимо тщательно промыть водой. С этой целью водопро­вод должен некоторое время работать с выпускомsoдм наружу последовательно через все отводи. Присоеди­нять к водопроводу резиновый шланг можно только тогда, когда вытекающая из любого отвода вода не бу­дет иметь следов грязи или ржавчины. Отработка опытным путем режима работы печи при водяном охлаждении Осуществлять переход на новый режим рекомендует­ся следующим образом. Обжигальщику дается указание, не прожигая оче­редной ширмы, приблизиться к ней огнем настолько, чтобы температура отходящих газов, отбираемых через ближайший к ширме конус, поднялась не менее чем до 120°С. Температуру следует замерять максимальным термометром, опускаемым через садку к отверстию очелка. После этого вводится в действие система водяного охлаждения с установкой форсунки там, где температу­ра в зоне охлаждения находится в пределах не ниже 300—350° С. Одновременно прожигается ширма, вводит­ся в действие конус следующей камеры, в зоне подго­товки закрываются все другие конусы и производится замер температуры газов, отбираемых вновь включен­ным конусом. Если температура отходящих газов ниже 80° С, зону подготовки при подходе к следующей ширме следует еще более укоротить. Наблюдая после этого за продвижением огня, уста­навливают, сколько конусов следует включать в работу, для того чтобы производительность печи не уменьши­лась. С этой целью открывают более близкие к огню конусы только после того, как выяснится, что полное открытие всех до этого включенных конусов не приво­дит к достаточному усилению тяги. Убедившись, что дефектов от «запарки» на выгружаемом кирпиче не на­блюдается, окончательно устанавливают длину зоны подготовки. Длину этим остывания Необходимо тщательно соблюдать установленную дозировку топлива, запрессовываемого в сырец при формовании, не допуская увеличения его против задан­ного количества. Пользоваться для подогрева сырца воздухом, отби­раемым через жаровой канал из юны охлаждения (т. е, осуществлять процесс подогрева «на парах*), нецелесообразно в связи с уменьшением количества воздуха, требующегося для охлаждения кирпича, и по­вышением его влажности. Правила обращения с форсункой Расчет времени, в течение которого форсунка выдер­живается на одном рядке, производится исходя из коли­чества пройденных огнем рядков за одну смену. Так, например, если обжигальщик предполагает отбросить в течение 6-часовой смены 10 рядков, он должен переносить форсунку через — мин. Если обжигальщик по каким-либо соображениям временно задерживает отброс одного или нескольких рядков, это не должно вызывать задержки в переносе форсунки и удлинять время ее нахождения на том или ином рядке. При временной приостановке огня (отсутствие сыр­ца, прекращение выгрузки и т. п.) следует предупредить об этом обжигальщиков, прекратить подачу воды в фор­сунку и извлечь ее из топливной трубочки. При прекра­щении подачи электроэнергии и остановке дымососа об­жигальщик должен возможно скорее удалить форсунку из печи. В надпечном помещении необходимо иметь часы для контроля за временем выдержки форсунки на том или ином рядке. При каждом переносе форсунки обжигальщик дол­жен проверить, из всех ли отверстий форсунки вытекают водяные струи, и прочистить засорившиеся. Не реже одного раза в сутки форсунку отвинчивают от стояка, чтобы удалить накопившиеся в ней осадки. Периодиче­ски следует проверять производительность форсунки описанным выше способом. На каждом печном огне не­обходимо иметь две форсунки — рабочую и запасную. При садке кирпича в печь следует следить за тем, чтобы форсунка всегда получала надежную опору на одном из верхних кирпичей садки под топливной тру­бочкой. В этом должен убедиться и обжигальщик, про­сматривая садку, пока она светится. Упавшие кирличи 4—407 необходимо поправить штырем, а оставшуюся зол удалить. На печах с нечетным количеством топливных трубо] чек в поперечном сечении обжигательного канала фор J сунку следует устанавливать в среднюю трубочку. На печах с четырьмя и двумя топливными трубочками в рядке форсунка попеременно переносится (по диагона­ли) в одну из ближних к середине печного канала тру­бочек. Места установки бумажных ширм, где устраиваются! стыковые щели, можно при переносе прибора из трубоч-1 ки в трубочку пропускать, учитывая, что при этом срок! выдержки форсунки на обоих .соседних рядках в яолто-1 раза увеличивается. При применении водяного I охлаждения, особенно при прохождении первого круга, I могут иметь место случаи запарки кирпича из-за недо- I смотра или недостаточной опытности обжигальщика, а I также и в том случае, если при изготовлении прибора I неправильно установлены его размеры. Подобные случаи могут повлечь временную приостановку выгрузки или необходимость некоторое время I продолжать ее при ухудшившихся условиях выгрузки. I Такие случаи не должны являться причиной отказа от I применения водяного охлаждения. Их следует проанализировать вместе с рабочими и принять меры к пред- I отвращению таких случаев. III. МЕРОПРИЯТИЯ ПО СНИЖЕНИЮ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА, ВЫДЕЛЯЕМОГО ФУТЕРОВКОЙ ВНУТРЬ ОБЖИГАТЕЛЬНОГО КАНАЛА I. УСТАНОВЛЕНИЕ ПРАВИЛЬНОГО ПОЗОННОГО РЕЖИМА Из теории теплообмена [8] известно, что общее коли­чество теплаQ, аккумулируемого или выделяемого сте­ной, описывается уравнением где 1—коэффициент теплопроводности футеровки; с — удельная теплоемкость футеровки; Y—объемный вес футеровки; т—длительность периода прогрева (или охлажде­ния) стены (либо свода); ta — температура поверхности стены (свода). Для упрощения последующих выкладок комплекс величин 1—-У обозначим через В. Тогда получаем у П известную формулу Вильмера (9): Q— BtnУ%. Очевидно, общее количество аккумулированного сво­дом тепла Q| в период нагрева футеровки (зоны подго­товки и обжига) будет равно Q. = BtnVTHr (12) где tH—длительность нагрева в этих зонах. Это количество тепла будет выделяться футеровкой в период ее охлаждения в зоне остывания. Если дли­тельность периода остывания составляет т0 часов, то среднечасовое количество тепла, выделенного в зоне остыванияqB, будет равно Bt„ V тя . „ Ц — —Ц — ккал/м2 ч. to Длительность периодов нагрева и остывания футе­ровки выражается формулами; (13) ш = —, (14) гдеLH—суммарная длина зон подготовки и обжига (зон, в которых футеровка нагревается); L— L 4-L• J-n I ■-в, £п —длина зоны подготовки в м LB — длина зоны обжига в м; L0 — длина зоны остывания в ж; ш — скорость огня в м/ч. После подстановки формулы (13) в формулу (12) получаем (15) _BtnyT^Z Выражение (16) показывает, что интенсивность про­цесса выделения тепла футеровкой внутрь обжигатель­ного канала в зоне остывания возрастает с увеличением длины зон подготовки и обжига и уменьшается с возра­станием длины зоны остывания. Отсюда вытекает, что для уменьшения внутренней теплоотдачи свода Необхо­димо работать с короткими зонами подготовки и обжига и с удлиненной зоной остывания. Формула (16) по­казывает также, что увеличение скорости огня в коль­цевых печах вызывает необходимость удлинить зону остывания для увеличения длительности охлаждения - обожженного кирпича и футеровки обжигательного канала. При распределении зон в обжигательном канале пе­чи следует исходить из следующих соображений. Разрыв между фронтом садки и выгрузки не дол­жен превышать 2,5—3 камер (12—15 рядков). При таком разрыве для садки и выгрузки остается всегда не менее двух открытых ходков, что вполне обеспечивает нормальную работу. Как показал опыт применения метода П. А. Дува­нова, длина зоны обжига в 9—11 рядков является наи­более оптимальной, обеспечивающей хорошее качество обжига при высоких скоростях огня. Длина зоны подготовки кирпича определяется глав­ным образом остаточной влажностью сырца после суш­ки—чем больше влажность сырца, тем при прочих равных условиях должна быть длиннее зона подготовки. Следует, однако, иметь в виду, что чрезмерное удли­нение зоны подготовки может привести к переохлажде­нию влажных дымовых газов в начале этой зоны (на границе с бумажной ширмой) и, следовательно, к за­парке кирпича. (16) При остаточной влажности 8—10% длина зоны под­готовки должна составлять 15—18 рядков. Садка впечь кирпича-сырца с более высокой остаточной влажностью при одновременном сохранении высоких скоростей огня требует удлинения зоны подготовки, которое может быть произведено только за счет сокращения зоны остывания, т. е. за счет повышения температуры в зоне выгрузки, что совершенно исключено. Ускорение досушки сырца в зоне подготовки может быть достигнуто также- путем применения комплекса мероприятий, направленных на улучшение вентнляци-: онной системы печи, увеличение диаметра или количест­ва дымовых конусов, соединение жарового и дымового каналов и т. д. Садка в кольцевую печь кирпича-сырца с повышен­ной остаточной влажностью может быть оправдана только при естественной сушке с целью увеличения обо­рачиваемости сушильных сараев, но и в этом случае удлинение зоны подготовки за счет зоны остывания, т. е. за счет ухудшения условий труда в обжигательном ка­нале, не должно допускаться и производительность печи должна устанавливаться главным образом исходя из указанных соображений. При поступлении в кольцевую печь кирпича из искусственной сушилки остаточная влажность сырца должна быть минимальной, но обеспечивающей доста­точную механическую прочность кирпича, точнее, отсут­ствие хрупкости при его транспортировании и садке в кольцевой печи. Пересушенный сырец резко повышает свою хрупкость. При поступлении в кольцевую печь кирпича с низ­кой остаточной влажностью можно без ущерба для ка­чества изделий сократить до минимума зону подготовки, что в свою очередь позволяет максимально удлинить зо­ну остывания. Таким образом, зоны в обжигательном канале печи при работе на одном огне должны быть распределены следующим образом: зона подготовки сырца зона обжига зона закала зона интенсивного остывания • зона загрузки и выгрузки . . . 15—18 рядков 9—11 6—9 не менее 15 рядков 12—18 Итого. • 57 — 71 рядков Если в обжигательном канале более 71 рядка, то при работе печи на одном огне следует в первую очередь увеличить зону интенсивного остывания. Это не вызовет увеличения ее аэродинамического сопротивления, если одновременно открыть в указанной зоне ходки и топлив­ные трубочки, а также поднять дымовые конусы. Осу­ществление этих мероприятий в большой мере способст­вует интенсификации охлаждения кирпича и футеровки печи вследствие резкого уменьшения аэродинамического сопротивления зоны остывания и увеличения в связи с этим объемов холодного воздуха, циркулирующего че­рез эту зону, 2. ФУТЕРОВКА ГЛАВНОГО СВОДА ПЕЧИ ЛЕГКОВЕСНЫМИ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫМИ МАТЕРИАЛАМИ Среди многих факторов, определяющих эффектив­ность использования кольцевых печей, важное значение имеет также тепловая работа кладки, точнее, футеров­ки печи. Несмотря на то что вся печь в целом работает как непрерывно действующий агрегат, ее футеровка работает по периодическим регенеративным циклам (на­грев—остывание). В период нагрева изделии футеров­ка поглощает значительное количество тепла, замедляя темп обжига изделий (при определенной тепловой мощности зоны обжига), а в периоды охлаждения кирпича излучает внутрь обжигательного канала зна­чительное количество тепла, замедляя темп охлажде­ния изделии и обусловливая возникновение повышенных температур в зонах садки и выгрузки, В значительной мере возникновение повышенных температур в обслу­живаемых частях обжигательного канала может быть преодолимо путем рационального подбора его футе­ровки. Если рассмотренные выше мероприятия направлены на то, чтобы интенсифицировать отбор тепла, выделяе­мого футеровкой, то целью данного мероприятия явля­ется уменьшение количества тепла, выделяемого футеровкой, и тем самым ослабление действия перво­причины, обусловливающей возникновение повышенных температур у фронта выгрузки. При этом уменьшается и нагрузка на те мероприятия, которые призваны ин­тенсифицировать отбор тепла от футеровки. Как известно из теории теплообмена, величина лучи­стого теплового потока определяется выражением где С—приведенный коэффициент излучения взаимно излучающих тел (или сред); Тп— абсолютная температура поверхности излуча­ющего тела в °К; Тс— абсолютная температура среды в Воздух является лучепрозрачной средой, не погло­щающей и не излучающей тепловых лучей. Поэтому вы­читаемым членом скобки выражения (17) можно прене­бречь и считать, что в зонах охлаждения кольцевой печи внутренняя теплоотдача футеровки за счет лучистого теплового потока пропорциональна четвертой степени абсолютной температуры ее поверхности. В общем балансе теплообмена участвует как лучи­стый, так и конвективный теплообмен. Их соотношение нестабильно и изменяется с изменением температуры излучающей поверхности, А. И. Вейник [10] приводит таблицу коэффициентов конвективной и радиационной теплоотдачи в условиях ламинарного потока при раз­личной температуре поверхности охлаждающейся стен­ки. Построенная нами по этим данным диаграмма при­ведена на рис, 26. Она свидетельствует, что уже при температуре 150°С лучистая теплоотдача превышает 50% общего количе­ства переданного тепла, а при температурах, близких к 1000° С, почти весь теплообмен происходит за счет лучи­стой теплоотдачи. Отсюда следует, что существенное уменьшение внутренней теплоотдачи охлаждающейся футеровки в обслуживаемых зонах канала может быть достигнуто за счет снижения температуры поверхности футеровки к тому моменту, когда на данном участке ка­нала начинается выгрузка кирпича. Иначе говоря, ста­билизация относительно высокой температуры поверх­ности футеровки в зоне выгрузки будет способствовать возникновению повышенных температур в этой зоне и, наоборот, быстрый спад температуры поверхности фу­теровки может обусловить существенное снижение тем­пературы у фронта выгрузки. Способность ограждающей конструкции сохранять температуру своей внутренней поверхности называется тепловой устойчивостью ограждающей конструкции [11]. Количественная величина этого свойства измеряется ко­эффициентом теплоусвоения, имеющим размерность W9 200 300 W500 600 700 800 $00 ЮОО Температура поверхности в*С Рис. 26. Зависимость, теплопередачи от температуры поверхности охлаждаемой стенки ж (18) I — коэффициент теплоотдачи конвекцией; 2 — то же, теплоизлу­чением; £ —суммарный коэффициент теплоотдачи; 4 — доля лучистой теплоотдачи о % к общей величине теплообмена; Л — тепло, переданное конвекцией; Б —тепло, переданное из­лучением коэффициента теплоотдачи и подсчитываемым по фор муле 5 — КV^cy ккал/м2чград, где К — коэффициент, зависящий от цикличности про­цесса в г0»5; X— коэффициент теплопроводности материала в ккал/м •ч*град; с—удельная теплоемкость в ккал/кг- град: Y—объемный вес в кг[мг. Величина у Асу = в ккал/м2 • град • при неста­ционарном тепловом режиме является очень важной теплотехнической характеристикой ограждения и в, стро­ительной теплофизике получила название коэффициента тепловой аккумуляции [8]. Очевидно, что, используя для футеровки материалы с низким коэффициентом тепловой аккумуляции, можно добиться быстрого «сброса» температуры поверхности футеровки при ее охлаждении и уменьшить тем самым внутреннюю ее теплоотдачу, а это позволяет существен­но снизить температуру в обслуживаемых зонах обжи­гательного канала печи. В период разогрева футеровки низкий коэффициент тепловой аккумуляции обеспечит быстрый подъем тем­пературы ее поверхности при относительно низком рас­ходе тепла на разогрев футеровки. На этом принципе основано применение огнеупорных легковесных матери­алов для открытой горячей изоляции печей в машино­строительной и керамической промышленности. Этот же принцип целесообразно использовать для снижения тем­ператур в обслуживаемых зонах обжигательного канала кольцевых печей. Однако при выборе низкоаккумулятивных материа­лов для футеровки кольцевых печей не представляется возможным заимствовать опыт указанных отраслей про­мышленности. Дело в том, что открытая тепловая изо­ляция (с горячей стороны) в печах машиностроительной и керамической промышленности выполняется таким об­разом, что в стенах и своде печи она не несет конструк­тивной нагрузки. В этих условиях можно применять шамотные легковесные материалы, вырабатываемые огнеупорной промышленностью. Материалы эти, как правило, низкопрочные, нетермостойкие, дорогие и де­фицитные. В кольцевых печах, имеющих относительно большую ширину обжигательного канала (4 м и более), его внут­ренний, так называемый «тепловой», свод является фак­тически несущим сводом и для его выполнения требуют­ся в достаточной мере прочные материалы. Иначе говоря. 56 5—407 от материала для футеровки обжигательного канала кольцевой печи требуется, чтобы он сочетал в себе теп­лоизоляционные и конструктивные свойства, чтобы он был относительно легким н в то же время достаточно огнеупорным, прочным и термостойким. Одним на таких материалов является природный высокопористый ка­мень — артикский туф. Систематические исследования те артикского туфа проведены a h М. И. Роговым {12]. Рис, 27. Предел прочности при сжатии артикского туфа изотермических свойств ИИ Стройкерамике Месторождения артикского туфа расположены и Ар­мянской ССР вблизи станции Артик. Запасы его практи­чески неограничеиы. Ежегодная добыча его близка к 1 млн. л9, Добывают его в виде колотых и пильных кам­ней, Последние имеют относительно ровные поверхно­сти. Объемный вес артикского туфа по отдельным карь­ерам предприятий «Артиктуф» (Армянская ССР) и от­дельным горизонтам залегания колеблется от 700 до 1800 кг/м*. Предел прочности при сжатии зависит от объемного веса (рис. 27) и колеблется от 40 до 280 кг/м3. Коэффициент конструктивного качества артикского туфа примерно в 2 раза выше, нежели у шамотных мате риалов. Огнеупорность артикского туфа несколько превышает 1200° С. Испытания на деформацию под нагрузкой выявили, что до температур 1100°С материал является практически безусадочным. При дальнейшем нагревании материал начинает давать интенсивную усадку, быстро перерастающую в деформацию образца. Таким образом, предельной температурой его применения следует считать 1050°С, Теплоемкость артикского туфа практически не отличается от теплоемкости шамота и в от температуры изменяется от 0,22 до 0,31kku.iIкг град. Коэффициент теплопроводности артикского туфа ме­няется в зависимости от температуры нагрева и объем­ного веса. При усредненных температурах коэффициент теплопроводности возрастает от 0,32 при объемном весе 1070 кг/м* до 0,6 ккал1м*ч<грав при объемном весе 1700 кг/м Лабораторные испытания и практика футеровки артикскнм туфом кольцевых печей выявили, что приемле­мой термостойкостью обладают разности туфа с объем­ным весом не ниже 1350—1450 къ. Подсчет коэффициентов тепловой аккумуляции при различных температурах нагрева для артикского туфа и нормального шамотного кирпича дает следующие ре­зультаты (табл, 1), Таблица 1 Температур* награда б *С Артикский туф Нормальные шамотный кирпич ? е * * ц <п * * > 100 1350 0.315 0,39 10,56 1805 0.235 0.7 17,25 Б00 1350 0,271 0,59 14,75 1805 0,272 0,74 19,1 1000 1350 0,308 0,63 16,2 1805 0,316 0,95 23,25 Таким образом коэффициент аккумуляции, который в конечном счете определяет интенсивность изменений температуры поверхности футеровки, у туфа в 1,5 раза (округленно) меньше, чем у шамота, что и предопреде­ляет существенное понижение температур у фронта вы­грузки. Промышленное опробование этого мероприятия впер вые было произведено в печи № 1 Никольского кирпич ного завода (Москва). При капитальном ремонте печи в августе — сентябре 1958 г. одна из камер печи шири­ной 4,3 м и высотой от пода до замка свода 2,97 м была Рис. 28. Конструкция свода в опытной камере Никольского кирпич лого завода / — нормальный шамотный кирпич: 2 — обыкновенный глиняный кирпич; // бутовая кладка; 4 — артикский туф; в — глинобетон; Л я о шли я шла мом. алгоритом или керамзитом отфутерована камнями артикского туфа. В свод укла­дывались притесанные на клин камни четырех размеров: 250X120X65; 250X120X200; 250X120X300; 250XI20X Х400. Топливные трубки в опытной камере также футе­ровались камнями артикского туфа с соответствующей их притеской. Укладка камней и свод осуществлялась продольными рядами (а не кольцами), что более технологичным для производств работ. Конструкция свода была сохранена типовой, как и * остальных камерах, футерованных нормальным шамот кирпичом (рис. 28), Первый (внутренний) о**г толщиной 250 мм выкладывался из камней аришкою туфа, а второй окат толщиной 120 мм и* обыкновенного глиняного кирпича. Для изучения тепловой работы футеровки н < под­опытной камеры было установлено пять термопар. Одна из них замеряла температуру внутри обжигательного канала, а четыре остальные были заделаны в кладку соответственно на расстоянии 5, 60, 120 и 240 мм от внутренней (огневой) поверхности свода. Аналогичный мостик из пяти термопар был также смонтирован в соседней камере, футерованной нормальным шамотным кирпичом. Скорость огня в период наблюдений составляла 27 м/сутки, а съем кирпича с I л3 —2650 шт. в месяц. Из всех полученных при этом испытании данных наи­больший интерес представляет соотношение температур на огневой поверхности свода в камерах, футерованных шамотом и артикским туфом. Кривые соответствующих температур приведены на рис. 29, Указанные кривые построены таким образом, что на абсциссе показано не текущее время, а время от начала отсчета для камер, футерованных туфом и ша­мотом. За начало отсчета во всех случаях принимался момент включения камеры на досушку (шмаух-пропеес), В печи Никольского завода досушка ведется в отдель­ной зоне. Досушка Рис. 29. Температура внутренней поверхности свода в печи /—температура поверхности шамотной футеровки; 2 — темпера­тура поверхности туфовой футеровки бы быстро «сбрасывает» температуру своей поверхности. К концу периода обжига температуры поверхности обеих футеровок примерно выравниваются, а затем по­верхность туфовой футеровки охлаждается быстрее, чем шамотной. К концу периода остывания кирпича и нача­лу его выгрузки, т. е. тогда, когда выгрузчик кирпича Фактически начинает попадать под начало теплооблучающего действия футеровки, температура поверхности шамотной футеровки составляет 305° С, а туфовой толь­ко 210°С. К концу периода выгрузки, т. е. когда опытная каме­ра полностью разгружена, температура поверхности ша­мотной футеровки составляет 210, а туфовой 150°С. Этот перепад сохраняется с очень небольшим изменени­ем и в зоне садки и исчезает лишь через несколько часов после начала следующего теплового цикла, т. е. в зоне досушки. Расчеты, проведенные на основании этих замеров, выявили, что за период выгрузки кирпича из одной ка­меры (6 ч.) шамотная футеровка выделяет внутрь обжи­гательного канала 16 920, а туфовая 8600 ккал/м2 тепла. Следовательно, шамотная футеровка за период вы­грузки кирпича излучает внутрь обжигательного канала примерно в 2 раза больше тепла, нежели туфовая, что и обусловливает более высокую температуру в камерах, футерованных шамотом. Это подтвердилось и субъек­тивной оценкой самих рабочих-выгрузчиков, свидетель­ствовавших, что в камере, футерованной артикским ту­фом, работать значительно «прохладней». Аналогичные результаты были получены при обсле­довании печей Тучковского и Можайского кирпичных заводов. Непосредственные замеры температур в зонах рабо­ты обслуживающего персонала, произведенные в печах указанных заводов, выявили, что температура в каме­рах, футерованных туфом, в сопоставимых зонах со­ставляет примерно 60% от температуры в камерах, фу­терованных нормальным шамотным кирпичом. Пока что опыт использования артикского туфа для футеровки кольцевых печей имеется лишь на нескольких заводах Москвы и Московской области. Применительно к этому району и приводятся фактические показатели экономики. Для футеровки кольцевых печей обычно использова­лись туфовые камни размером 40X29X19 см. Отпускная цена этих камней франко-станция Артик составляет 11 руб. Стоимость 1 jh3 шамотного кирпич* составляет 50 руб. (25 руб. за 1 т). Стоимость 1 м* ту­фовых камней франко-кирпичный завод Московской об­ласти составила 31 р. ,20 к. Даже при такой исключи­тельно большой величине транспортных расходов стои­мость туфа для района Московской области все же ока­зывается почти в 2 раза ниже стоимости нормального шамотного кирпича. Наиболее характерным экономическим-показателем является стоимость 1 Щ кладки, определяемая единич­ной расценкой, по которой кирпичные заводы (заказ­чики) рассчитываются с Теплостроем (подрядчиком). Эти данные для кирпичных заводов Московской об­ласти, применявших артикский туф, таковы: стоимость 1 м3 сводовой шамотной кладки 71 р. 70 к., стои­мость 1 м3 сводовой кладки из артикского туфа от 59 р. 60 к. до 60 р. 30 к., разница в пользу туфовой футеровки составляет 11 р. 40 к. — 12 р. 10 к. за 1 м3 сводовой кладки. Таким образом, даже несмотря на наличие штрафных тарифов за дальность перевозки артикского туфа в связи с Тем, что он в тарифном руководстве рассматривается только как стеновой материал, применение его ока­зывается экономически выгодным даже для таких срав­нительно отдаленных от Армении районов, как Москов­ская область. Для кирпичных заводов южных районов страны эко­номические показатели этого мероприятия будут еще более благоприятными, а теплотехнический эффект еще более ощутимым, в связи с повышенными температурами наружного воздуха в этих районах. При осуществлении этого мероприятия необходимо соблюдать следующие положения: ■ применять для футеровки кольцевых печей артикский туф с объемным весом не ниже 1400—1450 кг/м3 (по со­ображениям его прочности и термостойкости); для обрамления топливных трубок использовать бо­лее тяжелые разновидности артикского туфа; конструкцию свода принимать в два оката: первый — из камней артикского туфа толщиной 29—30 см, вто­рой—из обыкновенного строительного кирпича толщи­ной 12 см. В соответствии с этим для футеровки наиболее при­годны пильные камни серийной номенклатуры предприя­тия «Артиктуф» размером 40Х29Х19 см указанного объемного веса. Футеровать артикским туфом надлежит только свод. Подпятные стены следует выкладывать из нормального шамотного кирпича. Температурных швов I футеровке делать не следует. Футеровку перед пуском печи необходимо просушить, контролируя при этом температуру ее тыльной поверх­ности термометром сопротивления. Эта температура пе­ред принятием рядка .на обжиг должна быть не ни­же 60° С. Не исключена возможность использования для фу­теровки кольцевых печей и других высокопористых ма­териалов, которые по своей прочности, термостойкости и огнеупорности удовлетворяют условиям службы в коль­цевых печах и в первую очередь пористых жаростойких бетонов. IV. ПРОЧИЕ МЕРОПРИЯТИЯ ПО СНИЖЕНИЮ ТЕМПЕРАТУРЫ НА РАБОЧИХ МЕСТАХ ВЫГРУЗЧИКОВ КИРПИЧА 1. ЭКРАНИРОВАНИЕ СВОДА В ряде случаев {13] предпринимались попытки защи­щать обслуживающий персонал от теплового излучения свода и стен печи путем установки передвижных эк­ранов. Расчеты показывают, что один тонкостенный экран, например, из жести (имеющий примерно одинаковый коэффициент черноты с излучающей тепло футеровкой) уменьшает тепловой поток в 2 раза. Экран, состоящий из двух таких листов, снижает количество передаваемо­го тепла уже в 3 раза, а из л листов — в (л+1) раз. Еще больший эффект достигается при использова­нии экранов с малым значением коэффициента лучеис­пускания. Например, один лист алюминия может сни­зить теплоотдачу в 20 раз. Наилучший результат мог бы быть получен при применении экранов из алюминиевой фольги (альфоля), так как в этом случае тепловой изо­ляцией является также воздушная прослойка (14]. Одна­ко экранирование сводов не получило практического распространения. Объясняется это тем, что экраны за­громождают рабочее место обслуживающего персонала. Крепление и перемещение экранов трудоемко и снижает темп работы. в 2. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА Этот прием заключается в создании микроклимата на рабочих местах путем подачи кондиционированного воз­духа в ограниченную зону действия выгрузчика. Такие устройства выполняются обычно в виде воздушных душей. 3. ПЕРЕВОД ЗАВОДА НА ВЫПУСК ПУСТОТЕЛОГО КИРПИЧА При обжиге пустотелых изделий снижается расход топлива и, следовательно, количество аккумулированно­го сводом тепла. Кроме того, поверхность теплоотдачи изделий при их остывании резко возрастает. В совокуп­ности это обеспечивает форсированное охлаждение из­делий и снижение температуры на рабочих местах вы­грузчиков. Чем выше процент пустотности изделия, тем быстрее оно остывает. Степень пустотности определяется в каж­дом отдельном случае в зависимости от пластичности глины, механической прочности готовых изделий, соста­ва глинообрабатывающего и формовочного оборудова­ния завода и некоторых других факторов. Это мероприятие нельзя подчинять только задаче снижения температур в обслуживаемых зонах печи. Этот момент является лишь попутным и притом не са­мым главным в числе тех задач, которые преследуются при переводе завода на выпуск пустотелых изделий. V. ОЧЕРЕДНОСТЬ ПРОВЕДЕНИЯ ОТДЕЛЬНЫХ МЕРОПРИЯТИИ Рассмотренные мероприятия по силе своего воздей­ствия и по доступности осуществления неравноценны и не во всех случаях для достижения нормальной темпера­туры на рабочих местах выгрузчиков кирпича следует применять весь их комплекс. По доступности своего осу­ществления рассмотренные в предыдущих разделах ме­роприятия могут быть сведены в следующие три группы: 1) мероприятия беззатратные, связанные лишь с из­менением организации производственного процесса и не связанные с изменением отдельных конструктивных эле­ментов печной установки; мероприятия, предусматривающие небольшие переделки некоторых конструктивных элементов печной установки; мероприятия, подлежащие выполнению при капи­тальном ремонте всей печи, либо отдельных ее частей. К первой наиболее доступной группе мероприятий относятся: а) снижение плотности садки; б) применение садки рационального типа; в) тщательное выполнение садки. Осуществление мероприятий, связанных с совершен­ствованием садки, обычно вызывает увеличение скорости огня и, следовательно, повышение производи­тельности печи. Поэтому указанные мероприятия эффек­тивны лишь в том случае, если печь соответственно возрастающей ее производительности обеспечивает­ся достаточным количеством хорошо высушенного сырца; г) открытие ходков в зоне остывания; д) открытие топливных трубок; е) подъем дымовых конусов в зоне остывания. Эти мероприятия во избежание уменьшения произ­водительности печи, могут быть осуществлены лишь при наличии достаточно мощного дымососа; ж) установление правильного позонного режима; з) ввод топлива в шихту. Топливо в шихту обычно вводится по соображениям технологии и тепловой экономичности процесса обжига. Это мероприятие следует практиковать и в том случае, если печь газифицирована; и) перевод завода на выпуск пустотелого кирпича. Это мероприятие, наряду с двумя предыдущими, нельзя рассматривать как специально предназначенное для снижения температуры на фронте выгрузки. Если для решения поставленной задачи этих меро­приятий окажется недостаточно либо по каким-то ме­стным причинам они невыполнимы, следует обратиться к мероприятиям второй группы, к которым относятся: а) увеличение числа оборотов действующих дымосо­сов; как уже указывалось, этому должно предшествовать тщательное обследование технического состояния дымососов; б) установка передвижного вентилятора в ходке зо­ны остывания; в) водяное охлаждение; г) замена существующего дымососа более мощным. К мероприятиям третьей группы могут быть отнесены: а) блокировка дымового и жарового каналов; б) увеличение диаметра дымовых конусов; в) увеличение сечения дымовых очелков; г) установка дополнительного дымососа; д) увеличение количества дымовых конусов; е) увеличение сечения дымового канала; ж) улучшение аэродинамических характеристик га­зовоздушного тракта; з) футеровка главного свода артикским туфом. В каждом отдельном случае, соответственно конкрет­ным условиям и местным возможностям, необходимо отобрать для осуществления наиболее доступные и эф­фективные из числа рассмотренных мероприятий. ЛИТЕРАТУРА Гвоздарев И. П. Перспективы развития производства стеновых керамических материалов. Сборник «Пути дальнейшего совершенствования технологии производства керамических стеновых и кровельных материалов». Профиздат, 1960. Н о х р а т я н К. А. Аэродинамические сопротивления в коль­цевых и туннельных печах. Промстройиздат, 1957. Краткое руководство по скоростному обжигу кирпича в кольцевых печах методом П. А. Дуванова. ПКБ НИИСстройкерами- ка, Промстройиздат, 4959. Черняк Я. Н. и Поспехина Е. А. Использование ды­мовых газов кольцевых печей для сушки кирпича-сырца в искусст­венных сушилах. Промстройиздат, 1950. Р ы с и н С. А. Справочник «Вентиляционные установки ма­шиностроительных заводов». Машгиз, 1961. Р ы с и н С. А. Справочник по вентиляции. Госстройиздат, Временная инструкция по охлаждению водой зоны остыва­ния кирпича в кольцевых печах. Промстройиздат, 1953. Г р е б е р Г. И., Э р к С. Основы учения о теплообмене. ОНТИ, 1936. «Керамика и стекло», 1926, № 6—7. Вейних А. И. Тепловые основы теории литья. Машгиз. 1953. Фокин К. Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. ОНТИ, 1937. Роговой М. И. «Строительные материалы», 1962, $8» 12. Спирина А. М. Сводовый защитный экран. «Огнеупоры», № 4. Михеев М. А. Основы теплопередачи. Госэнергокздат. [1] Коэффициенты полезного действия дымососа приводятся so многих справочниках вентиляторов и вентиляционных устмюмж. Наиболее полный из них — справочник С. А. Рысина [5].